Travaux pratiques en electricite appliquee

Travaux pratiques en electricite appliquee 

...

3) Détermination d'intensités :

Calculer l'intensité dans la branche AB du réseau ci-dessous :

4) Générateurs ou récepteurs :

Le circuit ci-contre comprend deux générateurs (G1) et (G2) de fém E1 (positive) et E2 (signe quelconque) et de résistances internes r1 et r2. Ces générateurs sont branchés en parallèle sur la résistance R dont on peut faire varier la valeur.

Déterminer, selon les valeurs de R, le type de fonctionnement (générateur ou récepteur) de chacun des deux générateurs.

5) Générateur de tension et générateur de courant :

On étudie le réseau ci-dessous. Calculer l'intensité i du courant dans la branche AB.

Régimes transitoires

6) Charge d’un condensateur à l’aide d’une source de tension (CCP) : Pour t < 0, le circuit est au repos et e(t) est un échelon d’amplitude E.

1. a) On s’intéresse à l’état du circuit juste après l’application de la tension E ; déterminer i1(0+), i2(0+), i(0+) et v(0+).
2. b) On s’intéresse au régime permanent ; déterminer i1(∞), i2(∞), i(∞) et v(∞) .
3. c)            Etablir l’équation différentielle vérifiée par v(t).
4. d)           Déterminer l’expression de v(t) et représenter graphiquement v(t).
5. e)           On appelle temps de réponse à 5%, tr5 %, le temps que met le condensateur pour atteindre 95% de sa charge finale. Calculer tr5 % .
6. f)            Faire un bilan énergétique. Solution :
7. a)            On sait que la tension et la charge d’un condensateur sont des fonctions continues. Par conséquent :

v(0 ) +(0 )            ( 0           0             ;              (0 )        

+             +

v = ( ) − v = i = =0

2             R 2

La loi des mailles et la loi des nœuds donnent ensuite : i1 (0+) = i(0+) = E

R1

1. b)           En           régime permanent,       i = 0,      alors :

i1            i2            E             et v(∞) = R2i2  R2 E

R1 +R 2 R1 +R 2

c-d) En transformant le générateur de tension par un générateur de courant et en regroupant ensuite les résistances en parallèle, on se ramène, grâce à une nouvelle transformation en R modèle de Thévenin, à un circuit série alimenté par un générateur de fem           2

E =          Eéq

R1 + R2

R R

série avec une résistance            1 2

R =éq R1 + R2    .

La tension aux bornes du condensateur est alors :         /

v t           E éq       e− t RéqC

( )           (1=         −             )− tr RéqC

5% /

1. e) Pour calculer tr5%, on écrit que : q tr

( 5%)     ( 5%)

= Cv tr = CE (1 − e            ) 0,95

= CE éq

éq

Soit :      5% /

tr RéqC

e −         = 0,05 d'où tr     R éq C

=             ln(20)

5% ∞

fo           CV(t)2 + f Rll(t)dt+fZ2 (t)dt Le bilan énergétique s’écrit                Eil (t)dt =             i               Ri

2             0             0

7) Détecteur de particules :

Un dispositif destiné à détecter des particules ionisantes se comporte, sous l'effet de l'une de ces particules, comme un générateur de courant dont le courant électromoteur (ou de court-circuit) est i0 (t) = I0 exp(−t / r) . Ce dispositif est connecté à un circuit RC dont la constante de temps RC = kr, où k est une constante positive réelle (voir la figure) :

1. a)            Ecrire l'équation différentielle à laquelle obéit la tension vs aux bornes du condensateur.
2. b)           Lorsque le condensateur est initialement déchargé, montrer que la tension vs(t) est donnée par la relation :

vs (t) = ARI0 Cexp(− t) − exp(− tkr) )

Donner l'expression de A en fonction de k.

8) Régime transitoire dans un circuit RLC :

On considère le circuit représenté ci-dessous. En prenant pour l'instant initial celui de la fermeture de l'interrupteur (K), étudier la tension u(t) aux bornes du condensateur C pour les valeurs :

E = 2 V ; R = 10 n ; C = 10-6 F ;

u             L = 10-3 H

9) Oscillateur à relaxation :

Le montage étudié comporte un condensateur C, un générateur de fém constante E et de résistance interne R, un interrupteur parfait (K) ainsi qu’un « éclateur ».

Le fonctionnement de l’éclateur est décrit par sa caractéristique tension-courant, qui fait apparaître quatre parties. Lorsque la tension u croît à partir d’une valeur inférieure à sa tension d’amorçage Ua, l’éclateur se comporte comme un circuit ouvert : le courant i est nul (segment [O,A]). Dès que u atteint la valeur Ua, l’éclateur devient conducteur : il laisse passer un courant d’intensité ia (« saut » [A,A’]). Ensuite, si la tension décroît, il se comporte comme un dipôle passif de résistance r (segment [A’,E’]). La tension peut ainsi décroître jusqu’à la valeur d’extinction Ue de l’éclateur, pour laquelle il redevient isolant (« saut » [E’E]).

Schéma du circuit étudié (à gauche) et caractéristique de l’éclateur (à droite)

On admet que « les sauts » sont instantanés et qu’ils sont impossibles en sens inverse. Au point E de la caractéristique, l’éclateur ne peut redevenir conducteur à tension constante et au point A’ il ne peut redevenir isolant à tension constante.

1) Le condensateur étant initialement déchargé, on ferme à t = 0 l’interrupteur (K).

1. a)            Montrer que, juste après la fermeture de (K), l’éclateur se comporte comme un circuit ouvert.
2. b)           Déterminer, dans l’hypothèse où l’éclateur se comporte toujours comme un circuit ouvert, la valeur de u(t) en régime permanent.
3. c)            Quelle valeur Emin faut-il donner à E pour que u(t) atteigne la valeur d’amorçage ?

2) On suppose désormais que E > Emin.

1. a)            Ecrire et résoudre l’équation différentielle satisfaite par u(t) tant que l’éclateur ne s’amorce pas.
2. b)           Exprimer l’instant ta auquel l’éclateur devient conducteur ainsi que les valeurs de u et de i à cet instant.

3) Etude de la phase de conduction de l’éclateur.

1. a)            Dans la phase qui suit l’amorçage, donner le circuit équivalent au montage avec le nouveau fonctionnement de l’éclateur.
2. b)           Déterminer la condition portant sur E, R, r et Ue pour que l’intensité du courant dans l’éclateur puisse s’annuler.
3. c)            Cette condition étant réalisée, établir la nouvelle équation différentielle vérifiée par u(t) et, après l’avoir intégrée, déterminer l’instant te pour lequel le courant dans l’éclateur s’annule.

4) Décrire l’évolution ultérieure à te. Représenter graphiquement u(t).

5) on donne E = 500 V, Ua = 450 V, Ue = 150 V, R = 100 92, r = 10 92 et C = 1 µF. En régime établi, calculer la période de la tension u(t).

10) Régime transitoire en électricité, étude électrique d’un radar :

Le circuit de déviation magnétique d’un tube cathodique radar (d’inductance L et de résistance r) est attaqué par un générateur de fém e. A l’instant t = 0, u(0−) = 0, iL(0−) = 0 et on ferme l’interrupteur (K).

1. Etablir l’équation différentielle vérifiée par l’intensité iL. Sachant que rC << L / R et r << R, mettre cette équation sous la forme :

Exprimer ó et ù0 en fonction de R, L et C.

2. Donner la relation entre R, L et C pour que la solution de l’équation avec un second membre nul corresponde au régime apériodique critique, soit iL = (at + b)e−ω0t . Cette condition est supposée satisfaite dans la suite de l’exercice.
3. La tension délivrée par le générateur est de la forme e(t) = át + â. Etablir la relation entre

α, â, L, R et C pour que l’intensité puisse s’écrire i           Dt( e t ) − τ = 1−               . Quelles sont les valeurs de

L

D et de ô ? Tracer la courbe représentative de iL (t).

4. On donne L = 45 mH, r = 25 Ù. On admet que e− t <<

τ 1 dès que t > 5ô . L’émission de l’onde radar et le départ du spot sont simultanés. Le spot se déplace de O en P proportionnellement à iL. L’onde radar se déplace à la vitesse de la lumière dans le vide c = 3.10 8 m.s−1. L’écho E apparaît comme un point brillant sur le rayon OP.

Montrer que la mesure de OP n’est proportionnelle à la distance de l’objectif qu’à partir d’une certaine distance d0. Calculer la valeur de la capacité C pour avoir d0 = 2 250 m. En déduire R. Vérifier que les approximations faites à la question (1) sont justifiées.

Solution :

1. Avec les notations de la figure ci-dessous, on peut écrire les équations suivantes :

de

Par conséquent :             ~ ~

~             Ce RCi C

= ~ − − dt

1             di            de

d             d i ~

L              L

i               e ri L

L              ;              ( −

i =           ) =          − C ~ − di             L

~~          r              − L          ~~

C             2

R ~         ~             dt           dt           ~ dt        dt           dt ~

En supposant que rC << L / R et r << R, l’équation précédente se simplifie :

….

2. La solution de l’équation précédente avec un second membre nul correspond au régime apériodique critique si le discriminant Ä de l’équation caractéristique associée, soit r 2 r 2 0

+ σω 0 + ω 0 = , est nul. La condition       4 2 ( 2 1) 0

Δ = ω 0 σ − = conduit alors à un facteur d’amortissement ó = 1. Par conséquent, 2R = L / C .

2             2

d i           di            ù

L              L              2             0

3. L’équation différentielle à résoudre est alors : + ω        

2             +ω = i    ( t           ) α + β

0 L

dt 2        0 dt        R

La solution de cette équation est de la forme   L, p

i L = (at + b)e − ω 0 + i , où iL,p est une solution t

particulière de l’équation précédente, que l’on cherche sous une forme semblable au second membre, c’est-à-dire de la forme i L , p = xt +y, où x et y sont des constantes à déterminer en

écrivant que cette fonction est solution de l’équation précédente, soit :

ω 2

2 (x)       (xt y) ω + ω + =

2             ( t α + β 0            0             R α         ~ á

Soit, en identifiant : x = et           ~

1             2  ~

y = β − 

~             . Ainsi, l’expression de iL devient :

R             R ~ ù 0) α  R −  2á ω0

A l’instant t = 0+, i L (0 ) = 0

+             (continuité du courant dans une bobine) et u(0 ) = 0

+             (continuité

de la charge d’un condensateur). Par conséquent, la tension aux bornes de la bobine est également nulle, soit (diL / dt)(0 + )=0. Ces deux conditions initiales sur le courant iL permettent alors de déterminer les constantes d’intégration a et b :

…

s’exprime finalement sous la forme : i  ~   ~ t e−ω0t       0

= −         β −        + t          ~ ( e −ω

+ β −

                ~             −             + 1)

L R ~ ù   R R

0 ~          ~ ù 0 ~

Le courant sera alors de la forme i Dt(1 e t )

=             −             si â = 2á / ù0 , en posant D = á / R et

− τ

Lô =1 / ù0 . La courbe représentative de iL(t) est donnée ci-dessous : (on a choisi arbitrairement :

τ= 1 s et               1 D 1 A.s −=        )

IL (A)

t (s)

4. Le temps mis par l’onde radar pour parcourir la distance d est t = d / c . Par conséquent, le

courant iL peut s’écrire i              Dd(1 e d c ) / c =               −             et ne sera proportionnel (tout comme le rayon – τ L OP) à la distance parcourue d que si e d c << 1

− τ          , soit, avec la convention proposée dans

l’énoncé, d ≥ d0 = 5ôc . Si d0 =2250m, alors        d / 5c 1,5 . 1 0 6 s

−τ =       =             , ce qui correspond à une 0 1 L capacité C 2 / L 5. 1 0−11 F

=τ           =             . La résistance R vaut alors =

R             = 1 5 kÙ . On vérifie bien

2 C

que r <<R et que rC 1,25 . 1 0 s =              −9 << L = 3. 1 0−6 s R      .

Régime sinusoïdal – Filtres linéaires passifs

11) Courant en dents de scie :

On considère i = f(t) donnée par la courbe ci-contre. Calculer l'intensité moyenne et l'intensité efficace de ce courant en dents de scie.

 12) Etude d'un circuit (RLC) :

On dispose d'un condensateur de capacité C = 20 µF, d'une bobine de résistance R = 10 Ù et de coefficient d'auto-inductance L = 0,3 H, d'un générateur BF délivrant une tension sinusoïdale de valeur efficace 100 V et de fréquence f = 50 Hz.

Calculer l'intensité du courant et son déphasage par rapport à la tension quand on applique la tension successivement :

1. a)            Aux bornes du condensateur.
2. b)           Aux bornes de la bobine.
3. c)            A l'ensemble condensateur-bobine en série.
4. d)           A l'ensemble condensateur-bobine en parallèle.

13) Diviseurs de tensions et de courants :

1. a)            Calculer le rapport u / e du circuit (a). Quelles sont ses valeurs limites quand c) → 0 et
2. c)            → oo ? Quelle relation doivent vérifier R1, R2, C1 et C2 pour que ces limites soient identiques ? Que devient alors l'expression de u / e ?
3. b)           Transformer le générateur de tension (e,r) du schéma (b) en un générateur de courant puis calculer le courant iR. Que valent iR.et (pR.(déphasage de iR par rapport à e) pour              1 / LC
4. c) 0 ~     ?

Circuit (a)            Circuit (b)

14) Admittance et puissance :

La figure donne la composition d'un dipôle tel que :

C1 = 2 µF ; L1 = 40 µH ; R2 = 5 52 ; C3 = 4 µF ; R3 = 0,2 52

Il est alimenté par un courant sinusoïdal de fréquence f = 120 kHz et la tension efficace aux bornes A et B du dipôle est Ue = 12 V. On demande de calculer :

1. a)            L'admittance complexe Y du dipôle.
2. b)           Les valeurs efficaces des intensités dans les trois branches.

R2           B

C3

R3

1. c) La puissance dissipée dans le dipôle (deux méthodes sont demandées).

15) Facteur de puissance :

Une installation électrique est alimentée sous une tension efficace Ue = 200 V.

Elle consomme une puissance P = 12 kW. La fréquence est f = 50 Hz et l'intensité efficace 80 A.

1. a)            Sachant que cette installation est du type inductif, calculer la résistance R et l'inductance propre L qui, placées en série et avec la même alimentation, seraient équivalentes à l'installation.
2. b)           Calculer la capacité C à placer en parallèle sur l'installation pour relever le facteur de puissance à la valeur 0,9.

16) Adaptation d'impédances :

L’impédance du générateur est une résistance pure R. Le dipôle d’utilisation est une résistance R ‘(différente de R). Pour disposer de la puissance maximale, on intercale entre le générateur et R’ un quadripôle d’adaptation formé d’un condensateur de capacité C et une bobine d’inductance L.

 1)           Déterminer les valeurs de L et de C qui rendent maximale la puissance consommée dans R.

2)            Est-ce possible dans les deux cas R’ < R et R’ > R ? Sinon, proposer un autre quadripôle.

3)            Pourquoi ne pas prendre un quadripôle d’adaptation formé de deux résistances ?

17) Association de cellules (R,C) :

1. a) Déterminer l'expression de la fonction de transfert H 1 = u 1 / u e pour le circuit (a), en fonction de w et de la pulsation de référence w0 = 1 / RC.

C u1       ue

Circuit (a)            Circuit (b)

1. b) Déterminer la fonction de transfert H = u, / ue pour le montage (b), en fonction de uu, uu0 et a (constante positive réglable).

18) Filtres de Wien, de Colpitts et de Hartley :

1. a)            Etablir la fonction de transfert du filtre de Wien (figure (a)) utilisé en sortie ouverte (i2 = 0) et la présenter sous la forme normalisée pour un filtre du second ordre. Préciser notamment la nature du filtre, le facteur de qualité Q et le coefficient d'amortissement a.
2. b)           Mêmes questions pour le filtre de Colpitts (figure (b)) et pour le filtre de Hartley (figure (c)).
3. c)            Tracer le diagramme asymptotique de ces trois filtres.

Circuit (a)            Circuit (b)            Circuit (c)

19) Filtre passif réjecteur de bande :

On considère le filtre ci-contre utilisé en sortie ouverte (i2 = 0).

1. a)            Déterminer sa fonction de transfert H = u, / ue . Quelle est la nature de ce filtre ?
2. b)           Donner son diagramme de Bode. Démontrer que la courbe de gain est symétrique par rapport à l'axe des gains et que la courbe de réponse en phase est symétrique par rapport à l'origine.
3. c)            On désire charger ce filtre par une utilisation d'impédance complexe Zu et lui conserver la même fonction de transfert. Comment peut-on procéder ?

Régime sinusoïdal – Filtres linéaires actifs

20) Amplificateur de chaîne Hi-fi :

Un amplificateur de chaîne hi-fi peut être modélisé par le schéma électrique suivant, dans lequel la résistance d’entrée Re sera considérée comme infinie :

On réalise pour cela les deux essais suivants :

• Essai n°1 : e(t) = E cos (2ðft), R = 16 Ù, valeur efficace de e(t), 1 mV. On mesure avec un oscilloscope numérique une valeur efficace en sortie égale à 0,67 V.
• Essai n°2 : e(t) = E cos (2ðft), R = 8 Ù, valeur efficace de e(t), 1 mV. On mesure alors une valeur efficace en sortie égale à 0,5 V.

De plus, on constate que, lors de chaque essai, les deux signaux de sortie gardent, quelle que soit la fréquence, la même valeur efficace et sont en phase avec e(t).

a Déterminer le gain à vide G et l’impédance de sortie complexe Zs.

b L’amplificateur étant alimenté par une tension e(t) = E cos (2ðft), quelle doit être la résistance de charge R pour qu’il fournisse le maximum de puissance moyenne à tension d’entrée d’amplitude E constante ?

Solution :

Ø            a. On pose, en notation complexe et en notant Ee et Vs,e les valeurs efficaces des tensions d’entrée et de sortie et ϕ le déphasage de vs par rapport à e :

e(t) = Ee 2 exp(j2ðft)     et           vs (t) = Vs ,e 2 exp(j(2ðft + ϕ))

La règle du diviseur de tension donne :

v s          R                             Ge

                R +Z       s             

En posant Zs = Rs + jBs , où les parties réelle et imaginaire Rs et Bs dépendent a priori de la fréquence, la valeur efficace de la tension de sortie peut s’écrire :

Le déphasage entre vs et e étant nul quelle que soit la fréquence, on déduit Bs = 0 et :

R Vs,e =s

Comme la valeur efficace Vs,e ne dépend pas de la fréquence, l’impédance de sortie de la chaîne hi-fi est donc finalement réelle et équivalente à une seule résistance Rs de valeur constante, indépendante de la fréquence.

Les essais effectués avec deux valeurs de la résistance R conduisent alors au système de deux équations suivant :

(16 + Rs )0,67=16.10−3G et (8 + Rs )0,5 = 8.10−3 G           (avec Rs en Ù)

dont la résolution donne : R s = 8 Ù et G = 103.

Ø            b. La puissance électrique moyenne reçue par la résistance de charge vaut :

V2 =  R G2E2

s,e (R + R ) 2       e

s

Elle sera extrémale, à Ee, G et Rs donnés (caractéristiques de l’amplificateur) lorsque dP/dR=0. Or :

Par conséquent, dP / dR = 0 pour R = R s . La puissance est alors effectivement maximale et

2

vaut Pmax = P(R s) = G E 2 / 4R s . La résistance de charge est dite adaptée à la résistance de

sortie de la chaîne hi-fi et l’on parle d’adaptation des résistances.

Remarque : si l’amplificateur avait eu une impédance complexe de sortie Zs, l’impédance adaptée Z de la charge placée en sortie aurait alors été telle que Z = Zs (c’est-à-dire, mêmes parties réelles mais parties imaginaires opposées).

21) Déphaseur du premier ordre :

1. a)            Déterminer l'expression de la fonction de transfert H = us / ue du montage ci-contre. On appelle ù la

pulsation du générateur, ù0 = 1 / RC et l'AOP est supposé idéal et fonctionnant en régime linéaire .

1. b)           Tracer l'allure du diagramme de Bode en amplitude et en phase. Que se passe-t-il lorsque la valeur de C est réglable

22) Filtre universel :

Dans certains circuits intégrés, il peut être intéressant d’utiliser des filtres de nature différente (passe-bande, passe-bas, passe-haut ou encore réjecteur de bande) mais possédant la même pulsation caractéristique ù0. Ces filtres sont dits universels.

En exprimant les quatre tensions de sortie vs1, vs2, vs3 et vs4 (écrites en notation complexe) en fonction de ve, montrer que le circuit proposé dans cet exercice, utilisé en régime permanent sinusoïdal, constitue un exemple de filtre universel.

Les amplificateurs opérationnels sont idéaux et fonctionnent en régime linéaire. Solution :

Les amplificateurs opérationnels numérotés (2) et (3) sont utilisés dans des montages intégrateurs, pour lesquels :

 Dans le cas illustré sur la figure ci-contre, l’intensité i du courant qui traverse l’impédance complexe z (ou l’admittance y ) peut s’écrire en fonction des tensions

(par rapport à la masse) qui « l’encadrent » v1 et v2, sous la forme :

i=(v1−v2) / z=(v1−v2 )y

L’utilisation de ce résultat permet alors d’écrire la loi des nœuds en termes de potentiels au nœud B (dont le potentiel par rapport à la masse est nul), situé à l’entrée inverseuse de l’amplificateur (4), sous la forme :

1             1

− =

0)            (0 v )

−             + (0 v )

−             soit        v s4 = − (v s1 + v s3 )

s              s

1             4

R             R

L’amplificateur (4) est ici utilisé dans un montage sommateur inverseur.

Remarque : ce résultat pouvait être obtenu en appliquant directement le théorème de Millman qui, au nœud B, permet d’écrire :

0= vs1  + vs3 + vs4 ~~    ~~~R R R ~ Soit +

e la tension (par rapport à la masse) de la borne non inverseuse de l’amplificateur (1), égale à la tension de la borne inverseuse du même amplificateur en régime linéaire. L’écriture de la loi des nœuds en termes de potentiels aux nœuds A1 et A2 donne :

 Soit

2e = v s 1 + v s 3+             et           +

v e + v s 2 = 3e  , d’où :

3(vs + s =             e + sv ) 2(v v1    3

Là encore, les deux relations précédentes pouvaient s’obtenir en écrivant directement le théorème de Millman aux nœuds A1 et A2 :

e+=vs1  + vs       2

et           e+ = v e +vs 2    3

R R R

R R R

On peut alors en déduire une relation entre les tensions vs1 et ve :

 ~1          1

2 ve − jRCùvs1 J=3 vs1 − (RCù)2                vs1

 d’où, finalement :

…

On reconnaît la forme normalisée de la fonction de transfert d’un filtre passe-haut du 2nd ordre :

− ω ω

2             2

/              2             1             1

0            

= A         (avec A0 = , ù 0 =             et ó= )

0             2 2

1 2j /

+ σω ω − ω ω

/              3             RC          3

0             0

La tension de sortie du 2ème amplificateur est alors telle que :

On reconnaît ici la forme normalisée de la fonction de transfert d’un filtre passe-bande du 2nd ordre, dont la pulsation de résonance est ù0.

La tension de sortie du 3ème amplificateur est donnée par :

= −         2 v s1

s3 (RCù )

v             3

s 2

d’où      =

On aboutit à la fonction de transfert normalisée d’un filtre passe-bas du 2nd ordre. Enfin, la tension de sortie du 4ème amplificateur sera :

On obtient ainsi la forme normalisée de la fonction de transfert d’un filtre réjecteur de bande qui élimine les tensions dont la pulsation est proche de ù0 :

v s          4             =             ve          2             1

31+(2 / 3)            R 2C2

 RCω−22ù2

 pour les amplificateurs (2) et (3) et la sommation pour

 (4)) qui

permettent, à part

(l’intégration

l’amplificateur

ir du montage réalisé autour du 1er amplificateur, d’obtenir quatre filtres de

base du 2nd ordre. Une telle structure est appelée « structure à variable d’état ».

23) Oscillateur à déphasage :

1) On considère un filtre passif à 3 cellules identiques (figure de droite), alimenté par la tension sinusoïdale e(t), de fréquence f =    variable :

2 ð

Montrer que la fonction de transfert du filtre peut s’écrire :

Déterminer la pulsation wr pour laquelle cette fonction est réelle. Calculer H(jwr ) .

2) Le filtre précédent est utilisé dans le montage de droite, faisant intervenir deux AOP idéaux et fonctionnant en régime linéaire. Préciser (sans démonstration) la fonction de chaque AOP.

Montrer que le montage peut entrer en oscillation si l’on choisit convenablement les résistances R1 et R2.

Préciser la valeur de la fréquence d’oscillation avec R = 2 200 SZ et C = 33 nF. Solution :

24) Diode Zener :

1. a) On considère une diode Zener dont la caractéristique est donnée. Modéliser cette diode dans le cas i > 0 et i < 0.